Расчет напряженно-деформированного состояния среднего уха при его тотальной реконструкции с учетом влияния остатков тимпанальной мембраны

УДК 531/534: [57+61]

РАСЧЕТ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ СРЕДНЕГО УХА ПРИ ЕГО ТОТАЛЬНОЙ РЕКОНСТРУКЦИИ С УЧЕТОМ ВЛИЯНИЯ ОСТАТКОВ ТИМПАНАЛЬНОЙ МЕМБРАНЫ

С.А. Ермоченко1, Г.И. Михасев2, Л.Г. Петрова3

Аннотация. Предлагается модель среднего уха человека при его тотальной реконструкции, позволяющая рассчитывать начальные напряжения, вызванные вводом протеза, замещающего звено «молоточек-наковальня». Целью исследований является выяснение влияния места установки протеза на восстановленной тимпанальной мембране на усилие в сочленении «протез-стремя», а также на смещение и поворот основания стременной косточки. При построении модели было учтено наличие остатков тимпанальной мембраны; реконструированная барабанная перепонка при этом моделировалась как упругая двухслойная кольцевая пластинка. В качестве метода решения уравнений анизотропной слоистой пластинки был выбран асимптотический метод с малым параметром, характеризующим близость центров основания протеза и реконструированной мембраны при их склеивании.

В оториноларингологии существует несколько видов хирургических операций по реконструкции среднего уха. Механические аспекты подобных операций и их классификация в зависимости от дефектов и степени патологии приведены в статье [11]. Наиболее трудным как с точки зрения техники операционного вмешательства, так и с точки зрения достижения ощутимых результатов по восстановлению или улучшению слуха является случай тотальной реконструкции. Часто данный вид операций предполагает реконструкцию тимпанальной мембраны (ТМ), а также замену цепи косточек «молоточек-наковальня» на имплантат - искусственный Т-образный протез [11] (рис. 1). Данный протез своим основанием склеивается с мембраной, а другим концом анкируется на головку стременной косточки в случае ее подвижности.

С целью фиксации протеза и достижения его устойчивости в послеоперационный период длина протеза I выбирается несколько больше расстояния от барабанной перепонки до головки стремени в нормальном состоянии. Наличие указанного положительного приращения длины протеза неизбежно влечет за собой

© Ермоченко С.А., Михасев Г.И., Петрова Л.Г., 2008

Рис. 1. Реконструированное среднее ухо: 1 - тимпанальная мембрана, 2 - Т-образный протез, 3 - стремя, 4 - основание стремени

появление начальных напряжений и деформаций в восстановленной ТМ, в связке овального окна, а также в сочленении «протез-стремя» [В]. Как следствие, данные напряжения приводят к смещению спектра собственных частот восстановленной колебательной системы среднего уха [4]. Степень искажения собственных частот может быть значительной и приводить к заметной потере порога восприимчивости звукового сигнала, присущего нормальному уху. Другими негативными последствиями выбора неоптимальной длины протеза и его неправильной пространственной ориентации может быть ограниченная подвижность основания стремени, а также «преждевременная» преднапряженность мышцы стременной косточки (которая в норме имеет место лишь при большой интенсивности воспринимаемого звукового сигнала).

Напряженно-деформированное состояние реконструированного среднего уха и его пространственная конфигурация сильно зависят от геометрических параметров протеза, от места его установки на барабанную перепонку и от способа реконструкции самой барабанной перепонки.

В случае тимпанопластики используются несколько видов Т-образных протезов, которые изготавливаются, как правило, из золота или титана. На рис. 2 изображены два типа протезов, выпускаемых фирмой KURZ Medical, Inc [10]. Протез типа «CliP® Partial Prosthesis Dresden» отличается тем, что имеет очень гибкий стержень, который при анкировании на головку стремени может быть изогнут с учетом индивидуальной архитектуры среднего уха пациента; для протеза «Dusseldorf BELL Partial Prosthesis» характерно эксцентричное расположение стержня относительно основания протеза.

Рис. 3. Способы реконструкции барабанной перепонки с использованием хряща: а - техника «cartilage plate», б - техника «large island», в - техника «small island»

Данные протезы сильно различаются своими динамическими характеристиками (в частности, моментами инерции), а значит, выбор в пользу одного из них может сильно повлиять на успех операции. Следует отметить, что вопрос об оптимальном выборе протеза до сих пор остается неизученным. В нашем случае, при решении статической задачи о расчете начальных напряжений, выбор типа протеза является непринципиальным.

Перейдем к классификации техники реконструкции ТМ [15]. В зависимости от степени повреждения производят полную замену поврежденной мембраны имплантатом (рис. 3, а), а также наложение имплантата на остатки барабанной перепонки (рис. 3, б, в). Часто в качестве материала используется хрящевая ткань (cavum conchae, tragus).

Расчет начальных напряжений при тимпанопластике в случае полной реконструкции мембраны (см. рис. 3, а) был выполнен в работах [5, 9, 14]. При этом в статье [14], применяя асимптотический метод, исследовали случай, когда центр основания протеза расположен вблизи центра восстановленной мембраны. Наоборот, в работе [9] методом конечных разностей изучен случай эксцентричного крепления протеза и мембраны. В работе [5] показано, что наряду с основным устойчивым положением равновесия восстановленной колебательной системы среднего уха существуют смежные устойчивые и неустойчивые равновесные положения, характеризующиеся более высоким уровнем потенциальной энергии.

В настоящей работе мы будем рассматривать технику «small island» (см. рис. 3, в). В этом случае основание протеза практически полностью закрывает отверстие в поврежденной барабанной перепонке, что позволяет рассматривать восстановленную ТМ как двухслойную пластинку.

Не умаляя общности, любой из изображенных на рис. 2 протезов будем рассматривать как твердое тело, состоящее из двух частей: круглой абсолютно твердой пластинки радиусом b и гибкого стержня, наклоненного к плоскости основания (круглой пластинке) под углом у. Общую длину протеза обозначим через l.

Рассматривая технику реконструкции мембраны типа «small island» (см. рис. 3, в), восстановленную ТМ будем трактовать как двухслойную круглую пластинку. Слой живой ткани барабанной перепонки имеет сложную структуру и сам по себе состоит из четырех слоев. Наружный слой является продолжением кожи слухового прохода, а внутренний - продолжением слизистой оболочки среднего уха.

Ненатянутая часть барабанной перепонки, носящая название pars flaccida (или мембрана Шрапнелля), состоит только из этих двух слоев, в то время как натянутая часть pars tensa включает еще два дополнительных слоя: радиальные волокна под кожным слоем и нерадиальные волокна, расположенные между слоями радиальных волокон и слизистой оболочки. Учет анизотропии и неоднородности важен при исследовании динамики барабанной перепонки в норме [15]. В нашем (статическом) случае рассматривается упрощенная модель, согласно которой остаток тимпанальной мембраны трактуется как один однородный изотропный слой толщиной h . В качестве модуля упругости E1 и коэффициента Пуассона а1 для данного слоя примем значения, совпадающие с соответствующими величинами для pars tensa барабанной перепонки в норме. Для хрящевого слоя (имплантата) аналогичные параметры - h2, E2, g2 .

Считаем, что в результате склеивания реконструированной ТМ с основанием протеза по линии сопряжения (окружности) реализуются условия жесткой заделки для круглой пластинки. Таким образом, восстановленную ТМ можно моделировать как двухслойную кольцевую упругую пластинку с внешним и внутренним радиусами a и b соответственно.

Введем глобальную систему координат Oxyz, связанную с центром пластины (рис. 4). Здесь ось Oz направлена в сторону внешнего уха, а ось Oy - по линии “malleus manubrium”, то есть вдоль линии сопряжения молоточка с тимпанальной мембраной в норме. После фиксации протеза в полости среднего уха внутренний контур кольцевой пластины перемещается вдоль оси Oz на величину wp и поворачивается вокруг

некоторой оси O&O”, проходящей через центр основания протеза C( xc, yc, 0), на угол

протеза, так чтобы ось Cy& совпадала с осью поворота O&O”. Обозначим угол между осями Oy и Cy& через ф. Заметим, что ориентация оси поворота O&O” протеза является неизвестной и подлежит определению.

Пусть S^nZ - система координат, связанная с основанием стремени в ненапряженном состоянии (то есть до анкирования протеза на стремя). Здесь точка S совпадает с центром основания стремени, а ось SZ направлена к головке стременной косточки. Заметим, что ориентация стремени в пространстве зависит от индивидуальной архитектуры пациента. Однако будем считать, что направляющие косинусы осей системы координат S^nZ по отношению к глобальной системе координат Oxyz известны.

Рис. 4. Восстановленная ТМ, протез и стремя в ненапряженном состоянии

Рис. 5. Перемещения и повороты протеза (а) и стремени (б)

Проводимость звукового сигнала через реконструированную трансформационную систему среднего уха зависит от условий сопряжения протеза и стременной косточки. Как указывает Ойбер [8], жесткое крепление протеза на головке стременной косточки гарантирует передачу звукового сигнала с минимальной потерей энергии. С другой стороны, фиксация протеза на головке стремени должна быть в некоторой степени мягкой, исключающей возможный вывих стремени (stapedial luxation). Данный вывих наблюдается при усилии в сочленении «протез-стремя», равном 350х10-3 Н [12]. Даже если лепестки протеза (см. рис. 2) прижаты к головке стремени достаточно плотно, существует малая брешь между протезом и косточкой, которая впоследствии заполняется жидкостью или кровью. Следует также принять во внимание разность внешнего атмосферного давления и давления в полости среднего уха. Во время операции разность давлений равна нулю, однако в послеоперационный период оно возрастает и через 2-4 месяца достигает величины Ps = 20 Па.

Возрастающая разность давлений и наличие малой бреши в сочленении «протез-стремя» приводят к малым поворотам протеза и стремени. Данные повороты позволяют допускать (с некоторой долей погрешности) реализацию условий шарнирного соединения в соединении «протез-стремя». Обозначим через Fs(Xs,Ys,Zs) силу, действующую со стороны стремени на протез в данном соединении. Соответственно, сила, действующая со стороны протеза на стремя, есть величина Fp = -Fs.

После введения протеза в область среднего уха основание стремени переместится в точку S& с координатами (£s,, , Zs) и повернется на углы , ап, а?

вокруг соответствующих осей (см. рис. 5, б).

Двенадцать введенных параметров Xs, Ys, Zs, wp, 9 , ф, £s,, , Zs, а^, ап,

а? характеризуют напряженно-деформированное состояние и пространственную

конфигурацию реконструированного среднего уха. Для нахождения этих параметров необходимо выписать 12 уравнений равновесия реконструированной системы среднего уха.

В полярной системе координат, связанной с Oxyz, введем прогиб пластинки w(r, ф). В качестве уравнения равновесия слоистой пластинки рассмотрим уравнение [2]

(1 - С! А) А2х(Г, ф) = р,

где А - оператор Лапласа в полярной системе координат, х(г, ф) - функция прогиба, связанная с самим прогибом w(r, ф) соотношением

™ (r, ф) = (1 - С2АМГ, ф) • (2)

Здесь с = ■

И - общая толщина пластинки, Р - разность атмосферного

давления и давления в полости среднего уха, а параметры 9 и в зависят от количества слоев пластинки. В нашем случае приняты значения 9 = 0,02, в = 6, соответствующие двухслойной пластинке. Заметим, что в первые послеоперационные дни разность давлений мала, так что можно принять Р = 0, однако с течением времени она возрастает, достигая через 2-3 месяца величины Р = 20 Па .

Рассмотрим граничные условия для уравнений (1), (2). На внутреннем и внешнем контуре примем условие жесткой заделки [2]:

= соб ф 0 р, —

I 0 дх

=Г = 0, — г дг

=а ~дт

г = г(ф) = >/а2 -522 8ІП2 (Ф + Ф-Фс) -5СС0Б(ф + ф-фс) (5)

Считаем, что центр основания протеза (точка С) находится на относительно малом расстоянии от центра восстановленной мембраны (точка О), так что параметр д = 5С/а можно считать малым. Разложим функцию (5) в ряд по степеням малого параметра ц.

Г її &І

Здесь и ниже символ О (дУ) означает величину, имеющую порядок Д при д —— 0.

Следуя [14], решение уравнения (1) будем искать в виде асимптотического разложения по степеням ц, представив каждый член данного разложения в виде ряда Фурье

х(г, Ф) = 1цХі (г, Ф),

Хг (г, ф) = Х° (г) + 2 [х* (г) собк (ф + ф - Фс) + X* (г) біп к (ф + ф - Фс)] •

Подставим (7) в уравнение (1) и граничные условия (3), (4) и приравняем коэффициенты при одинаковых степенях д. В результате получим последовательность краевых задач относительно функций хг-. При этом заметим, что в силу разложения (6) граничные условия относительно функции Xi на внешней кромке (4) будут

однородными при i = 0 и неоднородными при i > 1. Решая каждую из возникающих краевых задач в виде (8), приходим к соотношениям относительно неизвестных

функций X0, Х\\к, х‘к, фигурирующих в (8),

X0 (г) = А0 + В0г2 + С01п г + Б0г21п г + Е01

і \\ / і і і і I 1

( г Л у

+ Е °КГ

( г Л у

XГ (г) = А^г + В^г3 + СГ - + Ц-г 1п г + Е- 11

( г Л у

+ЕГ Кї

( г Л к Vе" у

ХГ (г) = А^гк + В^гк+2 + С-- + Д

______+ Ес’* Т

гк к-2 гк Хк

( г Л ^л/с1 у

+ЕГ К к

Здесь к = 2, 3, 1п (х), Кп (х) - модифицированные функции Бесселя первого

и второго рода, а неизвестные коэффициенты находятся из граничных условий (3),(4) с учетом (6).

Найденный в соответствии с (2), (7)-(9) прогиб пластинки позволяет определить возникающие в срединной поверхности перерезывающие силы и изгибающие моменты.

О = Б —

д (д2^ 1 д^ 1 д2^ Л

дг2 г дг г2 дф2

( д2м о дw о д V Л

дг2 г дг г2 дф2

Здесь Б = Екъ1 12(1 -а2) и и - усредненная цилиндрическая жесткость

и общая толщина двухслойной пластинки соответственно, а Е, а - приведенные модуль Юнга и коэффициент Пуассона, определяемые по формулам [2],

Е1И1а1 Е2И2а2 ■ + ї-о2 & ї-о2 „ 1 -О( ЕА Еі\\ л

О =—ттт------^ , 2 , Е = ■

ЕА Е2^2 ’ +

Напомним, что стоящие в (11) величины с индексами 1 соответствуют живой ткани остатков тимпанической мембраны, а параметры с индексами 2 - используемому для реконструкции мембраны хрящу.

Интегрируя перерезывающие силы и изгибающие моменты (10) по внутреннему контуру г = Ь, получим результирующие силы и моменты, действующие со стороны реконструированной мембраны на основание протеза (см. рис 5, а):

Qp = -2пЬ0 [к^ + дк2 сое (ф - фс) мп ep +0 ( д2)],

Mp =-пЬО

К3 БІП

т epwp + ДК4 сое (ф - Фc) Wp +0 (д2)

к5wp + |Жб cos (ф-Фс ) sin Єр + 0 (і1 )] .

MQ = -nbD

Здесь Mq - главный вектор моментов перерезывающих сил Q относительно оси поворота Су& (см. рис. 4) основания протеза, а соотношения для коэффициентов кг в силу их громоздкости здесь не выписаны.

Поскольку протез совершает перемещение и поворот в плоскости, перпендикулярной оси Су & , условия его равновесия могут быть записаны в виде трех скалярных уравнений. В силу того, что тангенциальные перемещения реконструированной пластинки в нашей (линейной) постановке во внимание не принимаются, мембранные усилия, действующие со стороны пластинки на основание протеза, могут быть проигнорированы. Таким образом, уравнение равновесия протеза в направлении оси x в данном приближении может быть опущено. Оставшиеся два уравнения имеют вид

(X cosф + Ys sinф)eр -Z. coseр -Qp = 0, cos ф + Ys sin ф)(cos у cos (ф - фр ) sin ep - sin у cos ep )■

-Zs (os у cos (ф-фp )cos ep + sin у sin ep)

+ Mp + MQ = 0

К уравнениям (13) необходимо добавить условие того, что сила Fs лежит в плоскости поворота протеза

Ys cos ф- Xs sin ф = 0. (14)

S. УРАВНЕНИЕ РАВНОВЕСИЯ СТРЕМЕНИ

Геометрическое положение стремени в ненапряженном состоянии (до введения протеза) задается двумя точками H(5H, nH, ZH ) и S(5s, ns, Zs) (см. рис. 5). Тогда длина стремени

I, =4((h -.S )2 + Xh -ns )2 + XH -Z S ) . (15)

После введения протеза длина стремени не изменится. Это можно записать

соотношением

l, = VXh-;s)2 + Xh-ns)2 +(Zh-Zs-) . Об)

где H&(;н,, nH &, Zн&) - новое положение головки стремени, которое будет совпадать

с координатами конца стержня протеза.

Углы поворота стремени вокруг координатных осей находятся из формул

, (ZH-Zs)(Пн& -ns &)-(Пн -ns)(ZH& -ZS &)

sin а; =----------------22------------------,

Хн-5s )(Zh-Zs)-Xh-Zs )(5h--5s&) X H -5s )2 +(Z H-Z s )

sin ал =■

Заметим, что угол поворота а^ стремени вокруг собственной оси £ здесь не

выписан; он может быть найден из уравнений равновесия стремени (см. ниже).

Бекешу [7] удалось экспериментально показать, что общая жесткость внутреннего уха зависит как от жесткости связки овального окна, так и от жесткости мембраны круглого окна, которое расположено на дне scala Тутрат. При этом у некоторых людей почти вся упругость приходится на кольцевидную связку стремени, в то время как у других сила упругого противодействия возникает только в мембране круглого окна [1]. В нашей работе рассматривается первый случай, когда силы упругости связок овального окна являются определяющими.

В работе [6] экспериментально получена матрица, описывающая упругие свойства связок овального окна,

-0,24 49, 2 -0,6 -7,87 -1,01 -8,4

-1,37 -0,6 27,8 0,37 17,1 0,96

где коэффициент се у разных людей может варьироваться от 0,035 Нмм 1 до 0,05 Нмм-1. Здесь принято среднее значение С/ = 0,0425 Нмм-1. Произведение

матрицы (6) на вектор перемещений и поворотов стремени определяет вектор соответствующих сил и моментов, возникающих со стороны связки овального окна,

(, (, Л;, Ш, тщ, тк)Т = СКб -, П &, С 5 &, а^, ал, а<;)Т , (19)

где ^ ((, /п, /1^&), М1 (ш^, т1п, ш1?) - силы и моменты, действующие со стороны

связок овального окна (см. рис. 5).

Тогда уравнения равновесия стремени запишутся в следующем виде:

Л-/* = 0, Л,-Лрп= 0, /К-/л = 0, (20)

тц+Пи’Лс -Ся&/рп = 0 Ш +Ся&/рь Чи’/рс = 0, Ш = ^ (21)

где / ^, / , /р? - проекции силы Ер, действующей со стороны протеза на стремя, на

оси £, п, С соответственно (см. рис. 5, б).

Из последнего уравнения в (21) находится угол поворота стремени а^ вокруг

собственной оси после ввода протеза. Наши последующие расчеты показывают, что данный угол является очень маленьким и может быть принят во внимание лишь при очень больших перемещениях стремени, близких к его вывиху. Данный результат хорошо согласуется с данными [3], согласно которым стременная косточка начинает закручиваться вокруг своей оси лишь при большой интенсивности падающей звуковой волны.

Выведенные двенадцать уравнений (13), (14), (16)-(21) позволяют найти параметры Х/, У:!, , wp, 9 , ф, , П/, Сж&, а^, ап, а?, характеризующие

напряженно-деформированное состояние реконструированного среднего уха и его пространственную конфигурацию после ввода протеза.

На рис. б изображены точки центра основания протеза на восстановленной ТМ (точки 1-б); при этом точки 1-3 лежат на линии OCm, совпадающей по направлению

с “malleus manubrium", а точки 4-б - на линии OCp . Здесь O - центр восстановленной

ТМ, Cm - средняя точка на “malleus manubrium", а Cp - проекции головки стремени

в ненапряженном состоянии на мембрану (точка “posterior point"). Были рассмотрены следующие значения параметра д, характеризующего эксцентриситет соединения основания протеза и ТМ: д = 0,02 для точек 1 и 4; д = 0,05 для точек 2 и 5; д = 0,1 для точек 3 и б. Расчеты выполнялись при P = 0 Pa, a = 5 мм, b = 1,5 мм, h = h2 = 0,3 мм, Ej = 3 Н/мм2, gj = а2 = 0,4, E2 = 3,4 Н/мм2. В качестве координат головки стремени (точка Я) и центра ее основания (точка s) ^м. рис 5, б) до установки протеза в глобальной системе координат Oxyz были рассмотрены следующие значения: хн = 2,29 мм, yH =-1,б5 мм, zH =-3,32 мм; xs = 3,б4 мм, ys = -1,5 мм, zs =-б, 5 мм. Приведенные параметры соответствуют архитектуре среднего уха среднестатистического взрослого человека.

На рис. 7 представлены графики зависимости модуля силы Fs в соединении

«протез-стремя», перемещения 5s = yj;2s, +ns& +Zs& основания стремени и угла его поворота аs = arccos(cos а. cos ал) как функции приращения длины протеза Al = l - lmin для различных точек установки основания протеза на восстановленной ТМ. Здесь lmin расстояние от головки стремени в свободном ненапряженном состоянии до точки крепления основания протеза на ТМ. Кривые на рис. 7, а, б, в соответствуют случаю, когда центр основания протеза лежит на линии “malleus manubrium” (в точках 1, 2, 3), а линии на рис 7, г, д, е - случаю, когда центр основания протеза находится между центром ТМ и точкой “posterior point" ( в точках 4, 5, б). Расчеты выполнялись для значений приращения длины протеза в интервале 0 < Al < 0, В75 . При этом, если усилие

Fs достигало значения 250 x10-3 Н, то расчеты прекращались (напомним, что при

Fs > 350 x10-3 H имеет место вывих стремени).

Рис. б. Точки установки протеза на восстановленной ТМ

в направлении в направлении к точке

“malleus manubrium” “posterior point”

A,, мм Al, MM

центр, т. О -■ ц = 0,05

■ц-0,02 - — ц 0,1

центр, т. О -■ ц = 0,05

-ц-0,02 - —ц —0,1

центр, т. О -■ ц - 0,05

■ц-0,02 - ц 0,1

центр, т. О -■ ц _ 0,05

-ц-0,02 - ц 0,1

центр, т. О -■ ц - 0,05

ц = 0,02 - ц = 0,1

центр, т. О -■ ц - 0,05

ц = 0,02 - ц = 0,1

Рис. 7. Модуль силы перемещение основания стремени 5Х и угол поворота стремени а^ как функции параметра Д/ для различных положений основания протеза на восстановленной ТМ

Как и следовало ожидать, с увеличением параметра А/ (при фиксированных точке крепления стремени с мембраной и угле у наклона стержня протеза к его плоскости) все величины, характеризующие напряженно-деформированное состояние системы, возрастают. Видно, что в интервале 0 < А/ < 0,175 зависимость Е, б5 а5 от параметра А/ носит линейный характер, однако дальнейшее увеличение длины протеза

(о чем свидетельствуют кривые для FS на рис. 7, а-г) делает всю систему существенно

нелинейной. При этом сравнение кривых, соответствующих различным параметрам д (при фиксированном Al), указывает на то, что свойство нелинейности наступает тем раньше, чем дальше крепится основание протеза от центра ТМ. Объясняется данный эффект увеличением жесткости всей системы среднего уха в случае попытки установки основания протеза в точки мембраны, удаленные от ее центра. Таким образом, в случае крепления протеза в точку Cp (“posterior point") или в близкие к ней точки, когда длина

протеза может быть минимальной, неправильный подбор длины протеза может привести к значительным начальным напряжениям, что является крайне нежелательным. Аналогичный вывод можно сделать и относительно точки Cm средней точки на линии “malleus manubrium”. Другими словами, напряженно-деформированное состояние реконструированной системы среднего уха является наиболее чувствительным, если основание протеза устанавливается на мембране в местах, близких к точкам Cp и Cm. Наиболее предпочтительными с точки зрения

минимизации начальных напряжений являются точки крепления протеза, близкие к точке O - центру ТМ. Данный вывод хорошо согласуется с результатами работы [13], в соответствии с которыми наилучшая трансформация энергии звукового сигнала во внутреннее ухо наблюдается в случае, когда протез крепится как можно ближе к центру ТМ.

Благодарности

Исследования выполнены по заданию «Механика 4.09» Государственной комплексной программы научных исследований ГКПНИ «Механика» в Республике Беларуси на 2006-2010 гг.

Список литературы

/ Э.И. Григолюк, Г.М. Куликов. - М.: Машиностроение, 1988.

CALCULATION OF THE STRAIN-STRESS STATE OF THE MIDDLE EAR UNDER ITS TOTAL RECONSTRUCTION TAKING INTO ACCOUNT THE INFLUENCE OF THE TYMPANIC MEMBRANE REMNANTS

S. A. Ermochenko, G.I. Mikhasev, L.G. Petrova (Vitebsk, Minsk; Belarus)

The model of the human middle ear under its total reconstruction allowing evaluating initial stresses caused by introducing a prosthesis replacing the “malleus-incus” chain is proposed. The goal of this study is to clear up the influence of the prosthesis installation place at the rehabilitated tympanic membrane on both stresses in the “prosthesis-stapes” articulation and the dislocation and rotation of the stapes footplate. The presence of the tympanic membrane remnants has been taken into account under simulation, the reconstructed tympanic membrane being modeled as an elastic two-layer annular plate. As a method for solving equations of an anisotropic layered plate, the asymptotic method with a small parameter characterizing nearness of the centers of the prosthesis footplate and the reconstructed membrane under their pasting together has been chosen.

Получено 21 июля 2008