СКОРОСТНОЙ РЕЖИМ ВИНТОВЫХ ТЕЧЕНИЙ В СТВОРЕ КОСОНАПРАВЛЕННЫХ ДОННЫХ ЦИРКУЛЯЦИОННЫХ ПОРОГОВ

Автор: Кловский Алексей Викторович

ГИДРАВЛИКА. ГЕОТЕХНИКА. ГИДРОТЕХНИЧЕСКОЕ СТРОИТЕЛЬСТВО

УДК 725:616.89-008.454-053.2-081.23(4) DOI:10.22227/1997-0935.2020.6.859-866

Скоростной режим винтовых течений в створе косонаправленных донных циркуляционных порогов

А.В. Кловский1, Д.В. Козлов2

1 Российский государственный аграрный университет — МСХА имени К.А. Тимирязева (РГАУ — МСХА имени К.А. Тимирязева); г. Москва, Россия; 2 Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет

(НИУ МГСУ); г. Москва, Россия

АННОТАЦИЯ

Введение. Рассмотрен механизм формирования винтовых течений (ВТ) вдоль верховой и низовой граней косонаправленных донных циркуляционных порогов (КДЦП), которые наряду с искусственной поперечной циркуляцией (ИПЦ) защищают водоприемник от захвата русловых наносов при водозаборе. Интенсивность и направление ВТ и ИПЦ зависят от режима водотока, плановых и геометрических характеристик донной преграды. Имеющиеся рекомендации по назначению рациональных характеристик КДЦП с точки зрения устойчивого формирования в потоке всех трех защитных течений для условий бесплотинного водозабора из рек носят противоречивый характер и требуют уточнения. Цель исследования — изучение скоростного режима ВТ в створе КДЦП при различных плановых, геометрических характеристиках преграды и экспериментальных гидравлических режимах ее работы на физической модели с неразмываемым руслом (без водоотделения), а также определение эффективного диапазона углов установки КДЦП к борту лотка с точки зрения образования устойчивых и интенсивных ВТ вдоль верховой и низовой граней порога. v m

Материалы и методы. Использованы физические модельные гидравлические исследования, теоретические рас- e < четы. Изучены пять гидравлических режимов работы КДЦП с различными плановыми и геометрическими характе- ^ 2 ристиками на физической модели с неразмываемым руслом (без водоотделения). Проведено обобщение и анализ k и полученных экспериментальных данных. к

КДЦП с точки зрения формирования устойчивых и интенсивных ВТ вдоль верховой и низовой граней порога с нужным для практики направлением.

Velocity rate of screw streams in the site of submerged vanes Alexey V. Klovsky1, Dmitry V. Kozlov2

1 Russian State Agrarian University — Moscow Timiryazev Agricultural Academy (RSAU — MTAA named after K.A. Timiryazev); Moscow, Russian Federation; 2 Moscow State University of Civil Engineering (National Research University)

Результаты. Представлены результаты лабораторных гидравлических исследований скоростного режима ВТ в ство ре КДЦП. Разработаны экспериментальные графические зависимости, характеризующие интенсивность и направление ВТ вдоль верховой и низовой граней порога. С ^ Выводы. Установлено определяющее влияние угла установки преграды к борту лотка (береговой линии) на интен- ^ I сивность и направление ВТ в створе КДЦП. Экспериментально определен эффективный диапазон углов установки о М

КлючЕВыЕ слОВА: водозабор, русловые наносы, искусственная поперечная циркуляция, косонаправленный _ донный циркуляционный порог, защитные винтовые течения, скоростной режим потока l 3

0 сс

ДлЯ ЦИТИРОВАНИЯ: Кловский А.В., Козлов Д.В. Скоростной режим винтовых течений в створе косонаправ-ленных донных циркуляционных порогов // Вестник МГСУ. 2020. Т. 15. Вып. 6. С. 859-866. DOI: 10.22227/1997- о t 0935.2020.6.859-866 11

§ 2 о) g

(MGSU); Moscow, Russian Federation 1 °

ABSTRACT ® Oi

Introduction. The formation mechanism of longitudinal screw streams (LSS) along the upstream and downstream face of .01 submerged vanes (SV) is considered. Acting along with the artificial transversal circulation (ATC), these streams protect the s □ water intake from the channel sediments. The intensities and directions of LSS and ATC depend on the regime of flow, the u C planned-geometric characteristics of the vanes. Recommendations concerning the purpose of SV&s rational characteristics q q in the aspect of steady formation of all three protective streams in the flow for river damless intakes are contradictory and re- c> C> quire clarification. The purpose of the study is to analyze the velocity rate of the LSS in SV site at various planned-geometric N N characteristics of the vane and hydraulic modes of its operation based on a physical model with an erosion-resistant channel 2 2 (without water separation), as well as to determine an efficient range of setting angles of the SV&s to the tray board in terms 0 0 of formation of steady and intensive LSS along the upstream and downstream face of the vane.

Распространяется на основании Creative Commons Attribution Non-Commercial (CC BY-NC)

Materials and methods. Model physical hydraulic studies and theoretical calculations were used. Five hydraulic modes of SV&s operation were studied, with various planned-geometric characteristics, using the physical model with an erosion-resistant channel (without water separation). The obtained experimental data were summarized and analyzed. Results. Results of laboratory hydraulic studies of LSS velocity rate in LSS site were presented. Experimental graphic dependence diagrams were plotted characterizing the intensity and direction of the LSS along upstream and downstream faces of the vane.

Conclusions. A determining influence of the setting angle of the vane to the tray board (bank line) on the intensity and direction of the LSS in SV&s site was found out. Experimentally, an efficient SV setting angle was determined in terms of the formation of steady and intensive LSS along the upstream and the downstream vane face with practically usable direction.

FoR CITATIoN: Klovsky A.V., Kozlov D.V. Velocity rate of screw streams in the site of submerged vanes. Vestnik MGSU [Monthly Journal on Construction and Architecture]. 2020; 15(6):859-866. DOI: 10.22227/1997-0935.2020.6.859866 (rus.).

N N О О tV N

<o <o

К <D U 3

> (Л

с и U in

¡1 <D ф

---& "t^

8 «

от * ОТ E

CL° ^ с LO О

fe ° со ^

от от

2 3 ■S

ВВЕДЕНИЕ

Одной из наиболее сложных проблем при обеспечении гарантированной подачи в гидромелиоративные и гидроэнергетические системы речной воды требуемого качества является борьба с захватом водоприемными отверстиями водозаборных гидроузлов русловых наносов, в первую очередь — донных [1-5]. Для решения указанной проблемы на стадии проектирования, в процессе эксплуатации или при реконструкции в состав компоновочных схем водозаборных гидроузлов включаются различные наносозащитные системы или их отдельные элементы. Накопленный опыт эксплуатации низконапорных водозаборных гидроузлов на реках горно-предгорной зоны, транспортирующих большое количество наносов, показал эффективность применения наносозащитных систем и элементов, работа которых основана на перераспределении удельных расходов по ширине подводящего русла вследствие искусственной поперечной циркуляции (ИПЦ), возбуждающейся в водном потоке [6, 7].

В отечественной гидротехнической науке теоретические основы данного метода возбуждения ИПЦ в открытом русле заложены Р.Ж. Жулаевым, который на основании комплекса теоретических и экспериментальных исследований показал, что любое смещение динамической оси потока, в том числе за счет перераспределения удельных расходов по ширине подводящего русла, ведет к его расслоению, а значит, и возникновению в нем поперечного перемещения водных масс (поперечной циркуляции потока) [8].

Анализ публикаций показал, что косонаправ-ленный донный циркуляционный порог (КДЦП) — один из наиболее эффективных и простых как в конструктивном, так и в эксплуатационном отношении наносозащитных элементов [9, 10]. В работах зарубежных исследователей такой порог называют затопленной лопастью (лопаткой) [11-17]. Затопленная преграда, расположенная под некоторым углом в к береговой линии, за счет эффективного перераспределения удельных расходов воды по ширине подводящего русла возбуждает в потоке искусственную

поперечную циркуляцию. В зоне защищаемого водозаборного сооружения вслед за эпюрой удельных расходов трансформируется и эпюра донных наносов. Наряду с ИПЦ противонаносную функцию выполняют также винтовые течения (ВТ) в створе порога, формируемые последним как обтекаемой потоком затопленной преградой. Г.В. Соболиным отмечалось [9, 10], что при взаимодействии КДЦП с потоком вдоль верховой грани порога формируется винт, размеры которого соответствуют высоте порога в данном сечении. Наблюдаемое явление объяснялось расслоением потока при его переливе через гребень донного порога, экранированием порогом набегающих масс жидкости и внутренним трением воды. В свою очередь, ВТ вдоль низовой грани порога образуются за счет сложения скорости поперечной циркуляции, возникающей за порогом, и продольной скорости, обуславливаемой плановым расположением преграды по отношению к движущемуся потоку. В случае устойчивого и интенсивного развития ВТ вдоль верховой и низовой граней КДЦП, при преимущественном их направлении от основания (корня) порога у берега к концу преграды, способствуют промыву подходящих к сооружению и преодолевших преграду наносов, соответственно, в основное русло.

Г.В. Соболиным [10] и В.С. Бондаренко [18] установлено, что на интенсивность и направление всех трех защитных течений в той или иной степени влияет угол установки порога в к береговой линии, относительная высота порога Р& = Р/Н0, где Р — средняя высота порога; Н0 — глубина воды бытового русла; уклон верхней грани порога / от его основания у берега к концу преграды; а также величина стеснения потока п = Ь /В = /-Бшв/Д где I — геометрическая длина порога; и средняя скорость потока ¥0 на подходе к водозабору.

В соответствии с рекомендациями Г.В. Со-болина и И.К. Рудакова [10], донный циркуляционный порог следует выполнять прямолинейным, косопоставленным к потоку с углом в = 15-30°, длиной 2В, стесняющим русло на 60-80 % (п = 0,6-0,8) с продольным уклоном верхней грани порога I = 0,005-0,20 от бытового дна русла. Отметим,

в створе косонаправленных донных циркуляционных порогов

что указанные рекомендации справедливы в большей степени для работы порога в составе плотинных водозаборных гидроузлов в условиях высоких коэффициентов водозабора (а > 0,7). Для условий работы бесплотинных водозаборных гидроузлов при небольших значениях коэффициента водозабора а устройство донных порогов рекомендуемой конструкции не всегда оправдано, что отмечалось Г.В. Соболиным [9, 10].

По данным В.С. Бондаренко, в условиях бесплотинного водозабора при а < 0,2 угол установки порога ß целесообразно увеличивать до 40...50°, при этом величину стеснения русла n следует определять для конкретных условий водозабора с использованием рекомендаций А.С. Образовского [18].

С учетом имеющихся противоречий в рекомендациях по назначению планово-геометрических характеристик КДЦП для условий бесплотинного водоотделения было принято решение о необходимости проведения серии лабораторных гидравлических исследований условий работы затопленных преград рассматриваемой конструкции.

МАТЕРИАЛЫ И МЕТОДЫ

Объект исследования — КДЦП, работающие в условиях недеформированного отводом потока. Предмет экспериментального исследования — скоростной режим ВТ в створе КДЦП для различных плановых, геометрических характеристик донной преграды и гидравлических режимов ее работы.

Цели экспериментального исследования:

• изучение скоростного режима ВТ в створе КДЦП на физической модели с неразмываемым руслом (без водоотделения) в широком диапазоне изменения граничных условий работы преграды: относительной высоты порога P&; величины стеснения русла n; уклона верхней грани порога i; а также относительной величины средней скорости потока V& (V& = V0./ V0 max, где V0. — средняя скорость потока для соответствующего экспериментального режима; V0max — максимальное значение средней скорости потока в условиях эксперимента); угла установки порога ß к борту лотка;

• определение эффективного диапазона углов установки КДЦП к борту лотка с точки зрения формирования устойчивых и интенсивных ВТ вдоль верховой и низовой граней порога.

Для достижения намеченных целей решены следующие задачи:

• уточнена методика проведения лабораторных гидравлических исследований скоростного режима ВТ в створе КДЦП на физической модели с неразмываемым руслом (без водоотделения);

• запроектирована и построена экспериментальная установка, проведены лабораторные гидравлические исследования в широком диапазоне изменения граничных условий работы донных преград;

• получены экспериментальные данные, обобщение и анализ которых позволили оценить скоростной режим ВТ в створе КДЦП различных конструктивных типов и сформулировать основные выводы.

Исследования выполнены на экспериментальной установке (рис. 1) в лаборатории гидравлики водопропускных сооружений кафедры гидротехнических сооружений РГАУ — МСХА имени К.А. Тимирязева.

Учитывая необходимость сопоставления полученных результатов с экспериментальными данными других авторов, а также возможности экспериментальной установки и имеющиеся сведения об эффективном диапазоне относительной высоты донных циркуляционных порогов (Р& = 0,25...0,5) [10, 18], были исследованы 5 режимов работы каждого типа донной преграды (табл. 1).

Донные циркуляционные пороги изготавливались из органического стекла с высокой степенью точности, их планово-геометрические характеристики определялись с учетом намеченного объема исследований. На модели изучались гидравлические условия работы КДЦП, расположенных под углами в = 15.75° к борту лотка (шаг приращения в равен 15°). Величина стеснения потока п = 0,2.0,8 (шаг приращения п равен 0,15); с учетом возможностей лабораторной установки при в = 15° п = 0,2; 0,35. Уклон верхней грани порога / в условиях эксперимента изменялся от 0,0125 (п = 0,8; в = 30°) до 0,0966 (п = 0,2; в = 75°). Средняя высота донной

< п i H

0 СО § СО

1 2

2 3

M со о

>86 a g

Табл. 1. Экспериментальные гидравлические режимы работы порога Table 1. Experimental hydraulic vane operation modes

Экспериментальный режим / Experimental mode P, м / m м / m P& = P/H0 V, м/с / m/s V&= V/V 0 0.max Q, м3/с ■ 10-3 / m3/s ■ 10-3

1 0,06 (pi = 0,07, 0,12 0,5 0,25 0,833 30

2 0,15 0,4 0,20 0,667 30

3 0,15 0,4 0,25 0,833 37,5

4 P2 = 0,05) 0,15 0,4 0,30 (V0 ) & v ü.max^ 1 45

5 0,15 0,3 0,25 0,833 50

2 )

01 В

s у с о <D *

M 2 О О 10 10 О О

ч 2 4 6 8 9 11 12 Г~ Г~ Г -\\ -^ГЛ

I N / 69 ,, СП 13 | 1 ,0 II eq

п---— W \\

.г. 14 ; /

31,3 0,5 VL 4,0 7 ш 1,7 2,5

1_P = (P1 + P2)/2

N N О О N N

U 3 > (Л С И

¡1 <u <u

---& "t^

о <£

CO "

со IE — -b^

CL° ^ с Ю о

fe ° со ^

Рис. 1. Схематический план экспериментальной установки: 1 — водоприемный бак; 2 — успокоительная решетка; 3 — шпиценмасштаб; 4 — мерный водослив; 5 — успокоительная конструкция; 6 — гидравлический лоток; 7 — подвижные шпиценмасштабы; 8 — микровертушка; 9 — косонаправленный донный циркуляционный порог; 10 — область установки донных порогов; 11 — жалюзийный затвор; 12 — сбросной колодец; 13 — динамическая ось потока до возбуждения ИПЦ; 14 — динамическая ось потока после возбуждения ИПЦ (размеры в метрах) Fig. 1. Schematic view of the experimental installation: 1 — drain tank; 2 — diffusion grid; 3 — transversal scale; 4 — measuring spillway; 5 — diffusion device; 6 — hydraulic flume; 7 — moving transversal scale; 8 — miniflowmeter; 9 — submerged vane; 10 — vane installation area; 11 — louvre damper; 12 — downshaft; 13 — dynamic axis of the flow before generation of the ATC; 14 — dynamic axis of the flow after generation of the ATC (in meters)

преграды P равнялась 6 см, относительная высота порогов P& принимала значения 0,3; 0,4; 0,5.

Исследования скоростного режима ВТ в створе КДЦП проводились по методике В.С. Бондаренко [18]. На гидрометрических створах, расположенных на расстоянии 1 см от верховой и низовой граней порога, выделялись по 7 промерных вертикалей. Ось х направлена вдоль порога, началом координат являлась середина порога с продольной координатой (0), створы располагались с шагом 0,33 х а, где а — полудлина порога. Таким образом, корень преграды в каждом случае имел продольную координату (-а), а концевая часть порога — (+а). В намеченных вертикалях микровертушкой промерялись продольные скорости ВТ в середине высоты порога (центре винта) для каждого из пяти экспериментальных режимов. Ввиду характерных для ВТ пульсаций будем вести речь об усредненных величинах продольных скоростей.

За критерий оценки интенсивности формируемых ВТ в створе порога было принято соотношение продольных скоростей ВТ вдоль его верховой и низовой граней и средней скорости основного потока Квинтх IV для соответствующего экспериментального режима.

РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ

В результате обработки полученных данных выявлена следующая закономерность: интенсивность ВТ в створе КДЦП при постоянной величине n не зависит от гидравлического режима работы

преграды, что подтвердил выполненный двухфак-торный дисперсионный анализ.

Для каждого из углов в незначительная разница в значениях Квинтх IV для ВТ вдоль верховой грани КДЦП отмечена на участке от (-0,66 • а) до (0,33 • а), преимущественно для наиболее коротких (n = 0,2) и наиболее длинных порогов (n = 0,8) при сохранении общей качественной картины кинематической структуры потока. Отмеченное справедливо и для ВТ вдоль низовой грани порогов при в = 75° и в = 60°, в = 45° (n = 0,2), в = 30° (n = 0,2; 0,8), в = 15° (n = 0,2; 0,35). Последнее позволило для указанных случаев говорить об усредненных значениях продольных скоростей ВТ. Кинематическая структура потока за порогами c углом в = 45° при n = 0,35...0,8 значительно трансформируется при изменении гидравлического режима работы преграды для каждой величины стеснения потока n и не поддается сколько-нибудь достоверному прогнозированию. Для КДЦП при в = 30° (n = 0,35; 0,5; 0,65) разница в значениях Квинтх IV по всей длине преграды обусловила выделение трех групп экспериментальных режимов со схожим скоростным режимом ВТ вдоль низовой грани порога: режим № 1, режимы № 2-4 и режим № 5.

На рис. 2 приведены графические зависимости Vвинтх IV = fx). Знак «-» на оси абсцисс соответствует створам, расположенным выше по течению относительно начала координат (середины порога), знак «+» — створам, расположенным ниже по течению относительно начала координат.

в створе косонаправленных донных циркуляционных порогов

1,4

1,2

0,6

0,4

0,2

1 -0,8 -0,6 -0,4 -0,2 0 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1

Продольные координаты промерных вертикалей: (-) — выше по течению относительно середины порога, (+) — ниже по течению относительно середины порога /

Longitudinal coordinates of measurement verticals: (-) — upstream relative to the middle of the submerged vane, (+) — downstream relative to the middle of the submerged vane

в = 75° в = 60° в = 45° в = 30° в = 15°

1 / 3 ^

•Тч и

ТЗ к1=

> î^

1 I

1 Ь-•Тн и

1 " tu

Longitudinal coordinates of measurement verticals: (-) — upstream relative to the middle of the submerged vane, (+) — downstream relative to the middle of the submerged vane

в = 30°, n = 0,35

в = 75° в = 60°

в = 45°, n = 0,2 в = 30°, n = 0,2 в = 15°, n = 0,2; 0,35

1,2

1,0

0,8

0,6

0,4

0,2

режим № 1 / mode № 1 режим № 2 / mode № 2 режим № 3 / mode № 3 режим № 4 / mode № 4 режим № 5 / mode № 5

iH * ■

0 со

1 О y 1

со z 2 CO О

-1 -0,8 -0,6 -0,4 -0,2 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1

Longitudinal coordinates of measurement verticals: (-) — upstream relative to the middle of the submerged vane, (+) — downstream relative to the middle of the submerged vane

Рис. 2. Экспериментальные зависимости Vbiihtj/V0 = fx): a — ВТ вдоль верховой грани порога; b — ВТ вдоль низовой грани порога; c — ВТ вдоль низовой грани порога при в = 30°, n = 0,35

Fig. 2. Experimental dependences Vscrewx/V0 = fx): a — LSS along the upstream face of the sill; b — CSF along the downstream face of the vane; c — LSS along the downstream face of the vane at в = 30°, n = 0.35

0 )

01 В

s у с о <D Ж б>б>

M 2 О О 10 10 О О

р = 30°, n = 0,5

13 к ° > ^

<u -й н ад

JJ d &—i

CQ СО Ц-Н

sî g °

H w „ ,

1,2

0,4

0,2

режим № 1 / mode № 1 режим № 2 / mode № 2 режим № 3 / mode № 3 режим № 4 / mode № 4 режим № 5 / mode № 5

-1 -0,8 -0,6 -0,4 -0,2 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1

Longitudinal coordinates of measurement verticals: (-) — upstream relative to the middle of the submerged vane, (+) — downstream relative to the middle of the submerged vane

N N О О tV N

<£ <£ к ai u з

> (Л

с и ta in

¡1 ф Ф

о ё —■

8 «

— -ь^

от от

§ f «

С s 3 « я s № s t)

p = 30°, n = 0,65

0} ^

2 °

3 я

53 « н я

о о я

1,2

1,0

0,6

0,4

0,2

режим № 1 / mode № 1 режим № 2 / mode № 2 режим № 3 / mode № 3 режим № 4 / mode № 4 режим № 5 / mode № 5

-1 -0,8 -0,6 -0,4 -0,2 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1

Longitudinal coordinates of measurement verticals: (-) — upstream relative to the middle of the submerged vane, (+) — downstream relative to the middle of the submerged vane

Рис. 2. Экспериментальные зависимости V^JV^ = fx): d—ВТ вдоль низовой грани порога при в = 30°, n = 0,5; e — ВТ вдоль низовой грани порога при в = 30°, n = 0,65

Fig. 2. Experimental dependences VscrewxIV0 = fx): d — LSS along the downstream face of the vane at в = 30°, n = 0.5; e — LSS along the downstream face of the vane at в = 30°, n = 0.65

ЗАКЛЮЧЕНИЕ И ОБСУЖДЕНИЕ

Определяющее влияние на интенсивность и направление ВТ в створе КДЦП оказывает угол установки порога в к борту лотка. Скоростной режим ВТ вдоль верховой грани порога практически не зависит от экспериментального режима работы преграды и величины стеснения русла п, что справедливо и для ВТ вдоль низовой грани порогов при в = 75° и в = 60°, в = 45° (п = 0,2); в = 30° (п = 0,2; 0,8); в = 15° (п = 0,2; 0,35).

С уменьшением угла в от 75 до 15° усиливаются защитные функции ВТ вдоль верховой грани порога: растут абсолютные значения продольных скоростей, точка раздела течений смещается к корню преграды.

Наибольшее развитие ВТ получают при в = 15° и в = 30°, а скорости по всей длине преграды направлены к концевой части порога. Также отметим, что для углов в = 45...75° ВТ за низовой гранью порога имеют преимущественное направление в сторону корня преграды, что в условиях реальной работы водозаборного сооружения должно снижать их защитные функции.

Таким образом, с точки зрения формирования в створе КДЦП устойчивых и интенсивных ВТ, направленных от корня порога у берега к концу преграды по всей ее длине, эффективным является диапазон углов установки порога в = 15.. .30°.

В качестве основных направлений дальнейших исследований можно определить разработку и изучение эффективных наносозащитных устройств в составе водозаборов на реках с резко переменными уровнями, а также изучение русловых процессов в верхнем и нижнем бьефах водозаборных гидроузлов, имеющих в своем составе КДЦП.

в створе косонаправленных донных циркуляционных порогов

Литература

1. Филончиков А.В. Водозаборные гидроузлы. Фрунзе : Кыргызстан, 1990. 371 с.

2. Атаманова О.В., Фролова Г.П., Якиманский Ю.С., Биленко В.А., Логинов В.И., Рудаков И.К. и др. Гидротехнические сооружения для малой энергетики горно-предгорной. Бишкек : ИД «Салам», 2009. 504 с.

3. Nakato T., Ogden F.L. Sediment Control at Water Intakes along Sand-Bed Rivers // Journal of Hydraulic Engineering. 1998. Vol. 124. Issue 6. Pp. 589-596. DOI: 10.1061/(asce)0733-9429(1998)124:6(589)

4. Alomari N.K., Yusuf B., Ali T.A.M. Ghaza-li A.H., Mohammad T.A. Flow in a Branching Open Channel: A Review // Pertanika Journal of Scholarly Research Reviews. 2016. Vol. 2. Issue 2. Pp. 40-56.

5. Youguo M., Suzhen Z. Sediment control for irrigation intakes // Journal of Hydrodinamics. Ser. B 1. 2001. Pp. 122-126.

6. Barkdoll B.D., Ettema R., Odgaard A.J. Sediment Control at Lateral Diversions: Limits and Enhancements to Vane Use // Journal of Hydraulic Engineering. 1999. Vol. 125. Issue 8. Pp. 862-870. DOI: 10.1061/(ASCE)0733-9429(1999)125:8(862)

7. Кловский А.В., Козлов Д.В. Generation of artificial transverse circulation in an open channel flow by submerged vanes // Вестник МГСУ. 2019. Т. 14. Вып. 9. С. 1158-1166. DOI: 10.22227/19970935.2019.9.1158-1166

8. Жулаев Р.Ж. Поперечная циркуляция в открытом русле, возбуждаемая перераспределением расхода // Известия АН КазССР. Сер. : Энергетическая. 1959. Вып. 2 (16). С. 15-29.

9. Соболин Г.В. Защита сооружений на реках и каналах от наносов. Фрунзе : Кыргызстан, 1968. 199 с.

10. Соболин Г.В. Борьба с наносами при водозаборе в каналы оросительных систем горно-предгорной зоны : дис. ... док. техн. наук. М. : МГМИ, 1987. 425 с.

Поступила в редакцию 15 марта 2020 г. Принята в доработанном виде 20 апреля 2020 г. Одобрена для публикации 28 мая 2020 г.

Об авторах: Алексей Викторович Кловский — кандидат технических наук, доцент кафедры инженерных конструкций; Российский государственный аграрный университет — МСХА имени К.А. Тимирязева (РГАУ — МСХА имени К.А. Тимирязева); 127550, г. Москва, ул. Тимирязевская, д. 49; SPIN-код: 9300-6402; alexey.klovskiy@yandex.ru;

Дмитрий Вячеславович Козлов — доктор технических наук, профессор, заведующий кафедрой гидравлики и гидротехнического строительства; Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет (НИУ МГСУ); 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26; SPIN-код: 58786674, Scopus: 36787104800, ResearcherID: B-4808-2016, ORCID: 0000-0002-9440-0341; kozlovdv@mail.ru.

11. OdgaardA.J., Spoljaric A. Sediment Control by Submerged Vanes // Journal of Hydraulic Engineering. 1986. Vol. 112. Issue 12. Pp. 1164-1180. DOI: 10.1061/(ASCE)0733-9429(1986)112:12(1164)

12. Karami H., Farzin S., Sadrabadi M.T. Moaz-eni H. Simulation of flow pattern at rectangular lateral intake with different dike and submerged vane scenarios // Water Science and Engineering. 2017. Vol. 10. Issue 3. Pp. 246-255. DOI: 10.1016/j.wse.2017.10.001

13. Ouyang H.-T. Investigation on the Dimensions and Shape of a Submerged Vane for Sediment Management in Alluvial Channels // Journal of Hydraulic Engineering. 2009. Vol. 135. Issue 3. Pp. 209-217. DOI: 10.1061/(asce)0733-9429(2009)135:3(209)

14. Ouyang H.-T., Lu. C. Optimizing the Spacing of Submerged Vanes across Rivers for Stream Bank Protection at Channel Bends // Journal of Hydraulic Engineering. 2016. Vol. 142. Issue 12. P. 04016062. DOI: 10.1061/(asce)hy.1943-7900.0001210

15. Kalathil S.T., Wuppukondur A., Balakrish-nan R.K., Chandra V. Control of Sediment Inflow into a Trapezoidal Intake Canal Using Submerged Vanes // Journal of Waterway, Port, Coastal, and Ocean Engineering. 2018. Vol. 144. Issue 6. P. 04018020. DOI: 10.1061/(asce)ww.1943-5460.0000474

16. Davoodi L., BajestanM.S. Control of sediment entry to intake on a trapezoidal channel by submerged vane // Ecology, Environment and Conservation. 2012. Vol. 18. Issue 1. Pp. 165-169.

17. Beygipoor G., BajestanM., Kaskuli H.A., Naz-ari S. The effects of submerged vane angle on sediment entry to an intake from a 90 degree converged bend // Advances in Environmental Biology. 2013. Vol. 7. Issue 9. Pp. 2283-2292.

18. Бондаренко В.С. Разработка и исследования бесплотинного водозабора для рек с тяжелыми гидрологическими и наносными режимами : дис. ... канд. техн. наук. Новочеркасск, 1975. 212 с.

i Н *к

0 С/з § С/3

1 2 y 1

0) 0 26 r 6

2 )

01 в

s у с о <D *

б>б>

2 2 О О

REFERENCES

N N О О N N

<0 <0

> (Л

<D ф

O í¿ —■

s с 8 «

CL° ^ ¡=

o E en ^

1. Filonchikov A.V. ^ater intake structures. Frunze, Kyrgyzstan Publ., 1990; 371. (rus.).

2. Atamanova O.V., Frolova G.P., Yakimanskiy Yu.S., Bilenko V.A., Loginov V.I., Rudakov I.K. et al. Hydrotechnical structures for small power generation in the mountain- foothill area. Bishkek, Salam Publ., 2009; 504. (rus.).

3. Nakato T., Ogden F.L. Sediment Control at Water Intakes along Sand-Bed Rivers. Journal of Hydraulic Engineering. 1998; 124(6):589-596. DOI: 10.1061/ (asce)0733-9429(1998)124:6(589)

4. Alomari N.K., Yusuf B., Ali T.A.M., Ghaza-li A.H., Mohammad T.A. Flow in a Branching Open Channel: A Review. Pertanika Journal of Scholarly Research Reviews. 2016; 2(2):40-56.

5. Youguo M., Suzhen Z. Sediment control for irrigation intakes. Journal of Hydrodinamics. Ser. B 1. 2001; 122-126.

6. Barkdoll B.D., Ettema R., Odgaard A.J. Sediment Control at Lateral Diversions: Limits and Enhancements to Vane Use. Journal of Hydraulic Engineering. 1999; 125(8):862-870. DOI: 10.1061/(ASCE)0733-9429(1999)125:8(862)

7. Klovsky A.V., Kozlov D.V. Generation of artificial transverse circulation in an open channel flow by submerged vanes. Vestnik MGSU [Monthly Journal on Construction and Architecture]. 2019; 14:9:1158-1166. DOI: 10.22227/1997-0935.2019.9.1158-1166 (rus.).

8. Zhulaev R.Zh. Transverse circulation in open channels induced by flow redistribution. Proceedings of the Academy of Sciences of the Kazakh SSR, a series of energy. 1959; 2(16):15-29. (rus.).

9. Sobolin G.V. Sediment protection of structures on rivers and canals. Frunze, Kyrgyzstan Publ., 1968; 199. (rus.).

10. Sobolin G.V. Sediment control during water intake into the irrigation canals of the mountain-foothill zone : thesis of doctor of technical sciences. Moscow, MGMI, 1987; 425. (rus.).

Received March 15, 2020.

Adopted in a revised form on April 20, 2020.

Approved for publication May 28, 2020.

11. Odgaard A.J., Spoljaric A. Sediment Control by Submerged Vanes. Journal of Hydraulic Engineering. 1986; 112(12):1164-1180. DOI: 10.1061/ (ASCE)0733-9429(1986)112:12(1164)

12. Karami H., Farzin S., Sadrabadi M.T., Moaze-ni H. Simulation of flow pattern at rectangular lateral intake with different dike and submerged vane scenarios. Water Science and Engineering. 2017; 10(3):246-255. DOI: 10.1016/j.wse.2017.10.001

13. Ouyang H.-T. Investigation on the Dimensions and Shape of a Submerged Vane for Sediment Management in Alluvial Channels. Journal of Hydraulic Engineering. 2009; 135(3):209-217. DOI: 10.1061/ (asce)0733-9429(2009)135:3(209)

14. Ouyang H.-T., Lu. C. Optimizing the Spacing of Submerged Vanes across Rivers for Stream Bank Protection at Channel Bends. Journal of Hydraulic Engineering. 2016; 142(12):04016062. DOI: 10.1061/ (asce)hy.1943-7900.0001210

15. Kalathil S.T., Wuppukondur A., Balakrish-nan R.K., Chandra V. Control of Sediment Inflow into a Trapezoidal Intake Canal Using Submerged Vanes. Journal of Waterway, Port, Coastal, and Ocean Engineering. 2018; 144(6):04018020. DOI: 10.1061/(asce) ww.1943-5460.0000474

16. Davoodi L., Bajestan M.S. Control of sediment entry to intake on a trapezoidal channel by submerged vane. Ecology, Environment and Conservation. 2012; 18(1):165-169.

17. Beygipoor G., Bajestan M., Kaskuli H.A., Nazari S. The effects of submerged vane angle on sediment entry to an intake from a 90 degree converged bend. Advances in Environmental Biology. 2013; 7(9):2283-2292.

18. Bondarenko V.S. Development and research of damless water intake for rivers with heavy sedimentary and hydrological regimes : thesis of candidate of technical sciences. Novocherkassk, 1975; 184. (rus.).

Bionotes: Alexey V. Klovsky — Candidate of Technical Sciences, Associate Professor of the Department of Engineering Structures; Russian State Agrarian University — Moscow Timiryazev Agricultural Academy (RSAU — MTAA named after K.A. Timiryazev); 49 Timiryazevskaya st., Moscow, 127550, Russian Federation; SPIN-code: 9300-6402; alexey.klovskiy@yandex.ru;

Dmitry V. Kozlov — Doctor of Technical Sciences, Professor, Head of the Department of Hydraulics and Hydraulic Engineering; Moscow State University of Civil Engineering (National Research University) (MGSU); 26 Yaroslavskoe shosse, Moscow, 129337, Russian Federation; SPIN-code: 5878-6674, Scopus: 36787104800, Re-searcherlD: B-4808-2016, ORCID: 0000-0002-9440-0341; kozlovdv@mail.ru.

ВОДОЗАБОР РУСЛОВЫЕ НАНОСЫ ИСКУССТВЕННАЯ ПОПЕРЕЧНАЯ ЦИРКУЛЯЦИЯ КОСОНАПРАВЛЕННЫЙ ДОННЫЙ ЦИРКУЛЯЦИОННЫЙ ПОРОГ ЗАЩИТНЫЕ ВИНТОВЫЕ ТЕЧЕНИЯ СКОРОСТНОЙ РЕЖИМ ПОТОКА water intake channel sediments artificial transversal circulation submerged vanes

Другие работы в данной теме:

ЗДАНИЕ ЧЕЛЯБИНСКОГО РЕАЛЬНОГО УЧИЛИЩА КАК СВИДЕТЕЛЬСТВО ФОРМИРОВАНИЯ ТОРГОВО-АДМИНИСТРАТИВНОГО ЦЕНТРА ЮЖНОГО УРАЛА

ПРОГНОЗ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРУЕМОГО СОСТОЯНИЯ В ОКРЕСТНОСТИ ПОДЗЕМНОГО СООРУЖЕНИЯ В НЕЛИНЕЙНО-ДЕФОРМИРУЕМЫХ ГРУНТОВЫХ МАССИВАХ

К НАСТРОЙКЕ АЛГОРИТМА ВЫЧИСЛЕНИЯ БАРОМЕТРИЧЕСКОЙ ВЫСОТЫ ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА СИСТЕМОЙ ВОЗДУШНЫХ СИГНАЛОВ

НЕКОТОРЫЕ АСПЕКТЫ ПОВЫШЕНИЯ НАДЕЖНОСТИ УПРАВЛЕНЧЕСКИХ РЕШЕНИЙ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ

ПАРАМЕТРЫ КЛАССИФИКАЦИИ ОБЪЕКТОВ ЖИЛОЙ НЕДВИЖИМОСТИ: МЕТОДОЛОГИЧЕСКИЙ И РЕГИОНАЛЬНЫЙ АСПЕКТ

КОМПЛЕКСНЫЙ ПОТЕНЦИАЛ И ОЦЕНКА ЭФФЕКТИВНОСТИ ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ АРХИТЕКТУРНОЙ СРЕДЫ ОБЩЕСТВЕННЫХ ПЕШЕХОДНЫХ ПРОСТРАНСТВ В КОНТЕКСТЕ СЛОЖИВШЕЙСЯ ГОРОДСКОЙ ЗАСТРОЙКИ

СТРУКТУРИРОВАНИЕ И УПРОЧНЕНИЕ ГЛИНИСТЫХ ГРУНТОВ ПРИ НАПОРНОЙ ЦЕМЕНТАЦИИ

ИМИТАЦИОННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА ВЕРОЯТНОСТНОГО ФОРМИРОВАНИЯ ИСПОЛНИТЕЛЬНОГО РАЗМЕРА

ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПРИЕМЫ ПОВЫШЕНИЯ УСТОЙЧИВОСТИ ОСНОВАНИЙ АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГ

ПРОЕКТНЫЕ ПОДХОДЫ В ОРГАНИЗАЦИИ ТЕМАТИЧЕСКИХ ПАРКОВ

ПОСЛЕДНЯЯ ЛЕТНЯЯ РЕЗИДЕНЦИЯ ИМПЕРАТОРА НИКОЛАЯ II: РОЛЬ ИНЖЕНЕРНОЙ ИНФРАСТРУКТУРЫ В ФОРМИРОВАНИИ КОМПЛЕКСА "НИЖНЯЯ ДАЧА" В ПАРКЕ "АЛЕКСАНДРИЯ" В ПЕТЕРГОФЕ

АРХИТЕКТУРНО-СОЦИОЛОГИЧЕСКИЕ АСПЕКТЫ РЕКОНСТРУКЦИИ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНЫХ ВОКЗАЛОВ МАЛЫХ ГОРОДОВ

СОВРЕМЕННЫЕ КОНЦЕПЦИИ ИСКУССТВЕННОГО ОСВЕЩЕНИЯ В КОНТЕКСТЕ ИСТОРИЧЕСКОЙ СРЕДЫ ГОРОДА

ПРОСТРАНСТВЕННАЯ МНОГОКРИТЕРИАЛЬНАЯ ОЦЕНКА УЛИЧНО-ДОРОЖНОЙ СЕТИ КАК МЕТОД ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОМФОРТНОСТИ ВЕЛОСИПЕДНОЙ ПОЕЗДКИ

ОСВЕЩЕНИЕ ОБЩЕСТВЕННЫХ ПРОСТРАНСТВ ИСТОРИЧЕСКОГО ЦЕНТРА ГОРОДА САРАТОВА