ИССЛЕДОВАНИЕ МЕХАНИКИ ПОГРУЖЕНИЯ ВЕРТИКАЛЬНОГО ЯРУСА

ВОПРОСЫ РЫБОЛОВСТВА, 2015, том 16, №2; с. 240-249 PROBLEMS OF FISHIRIES, 2015, vol. 16, №2; p. 240-249

ПРОМЫШЛЕННОЕ РЫБОЛОВСТВО

УДК 639.2.081.001. 57.681.3

ИССЛЕДОВАНИЕ МЕХАНИКИ ПОГРУЖЕНИЯ ВЕРТИКАЛЬНОГО ЯРУСА

© 2015 г. Л. А. Габрюк

Морской государственный университет имени Г. И. Невельского, Владивосток, 690003

Поступила в редакцию 09.04.2014 г.

Сформулирована постановка задачи «погружение вертикального крючкового яруса». Поставленная задача решена с использованием теорем динамики систем переменной массы. Разработано программное обеспечение на базе программной среды Ма1;ЬСа^14 для расчета характеристик вертикального яруса на трех этапах его погружения. При моделировании использована хребтина, представляющая канат с равномерно распределенными поводцами, крючками и наживкой. Задача решается с учетом присоединенной массы глубоководного буя. Решение системы исходных дифференциальных уравнений получено с помощью численных методов. Выполнен анализ зависимости времени (скорости) погружения от типа погружаемой хребтины с учетом зависимости коэффициентов гидродинамических сил от числа Рейнольдса. Установлено влияние сил инерции на формирование картины движения. Полученные аналитические данные коррелируют с экспериментальными исследованиями.

ВВЕДЕНИЕ

Вертикальные крючковые яруса широко используются в рыболовстве многих стран (Норвегия, Исландия, Китай, Япония) для лова таких объектов, как кальмары, треска, терпуг и др. Они также используются для определения глубин нахождения гидробионтов при их облове горизонтальными ярусами.

Механику вертикальных крючковых ярусов исследовали многие (Кокорин, 1994; Артюхин и др., 2008; Габрюк и др., 2008). В этих работах получены модели яруса для момента его застоя. Но механика погружения вертикального яруса остается неизученной. Эта задача представляет особый интерес для глубоководных ярусов, так как на промысле важно знать время погружения яруса на заданную глубину.

Цель работы — исследование механики погружения вертикального яруса в покоящейся жидкости.

МАТЕРИАЛ И МЕТОДИКА

Экспериментальным исследованием поставленной задачи занимались и ранее (Кокорин, 1994; Артюхин и др., 2008; Сеславинский, Аверков, 2010). Исследование погружения вертикального крючкового яруса выполняется в три этапа (рис. 1): на первом погружается система якорь-хребтина, на втором — система якорь-хребтина-глубоководный буй, на третьем — система якорь-хребтина-глубоководный буй-буйлинь (рис. 1, 1—111). Исследуем погружение яруса на каждом из этих этапов.

Основные допущения, используемые при составлении дифференциальных уравнений:

в модели рассматривается покоящаяся жидкость;

погружение элементов вертикального яруса осуществляется поступательно, поэтому их скорости и ускорения равны (Бутенин

и др., 1970);

гидродинамические коэффициенты элементов яруса зависят от числа Рейнольдса;

при расчете гидродинамических сил поплавки, кухтыли, буи рассматриваются как шары, грузы (якоря), канаты — как цилиндры;

при 102 < Яе < 2-105 гидродинамические коэффициенты цилиндров не зависят от числа Рейнольдса, т.е. имеет место автомо-дельность по Ие;

при 103 < Яе < 5 -105 коэффициенты гидродинамического сопротивления шаров не зависят от числа Рейнольдса, т.е. наблюдается автомодельность по И.е;

хребтина представляет канат с равномерно распределенными поводцами, крючками, наживкой.

Механика погружения яруса на первом этапе. Движение начинается в начале координат системы Оxz с началом на поверхности воды (рис. 1, I). Система координат Оxz связана с неподвижной жидкостью. Используя теорему об изменении количества движения механической системы якорь-хребтина, имеем с1(Мс¥с)/ = где

Мс — Ма + тг — масса системы, Ma — масса якоря, m — линейная плотность хребтины с вооружением (масса хребтины с вооружением, приходящая на единицу ее длины), mz — масса хребтины с вооружением, z — текущая координата погружения якоря и хребтины, равная глубине погружения яруса;

— сумма проекций внешних сил системы якорь-хребтина; ¥с — скорость центра масс системы якорь-хребтина.

Векторное уравнение движения центра масс системы якорь — хребтина имеет вид:

^[(Ма +тг)^Ус =йа+йхг +Яа

Проецируем это уравнение на вертикальную ось Z (здесь и дальше индекс Z в обозначениях проекций опустим, ввиду того что у нас всего одна координата) и получаем:

й{МсУс)Ш = Ще => т{(Ь / )Г с+ +МсаГс / = + 0ХГ -Яа- Яхг + 1рг, (1)

Рис. 1. Картина погружения вертикального яруса: 1—111 — этапы погружения. 1 — якорь, 2 — хребтина, 3 — глубоководный буй, 4 — буйлинь, 5 — поверхностный буй.

где — сумма проекций внешних сил на вертикальную ось z, направленных по отвесу (х ^ §); Qa,Qxr— проекции веса в воде якоря и хребтины; Яа, 11хг— проекции гидродинамических сил сопротивления якоря и хребтины; ? — проекция сил натяжения поводца, приходящегося на единицу длины хребтины. Скорость центра масс системы якорь-хребтина определяется формулой:

Гс = ^ = ¥[1-т(Маг + 0,5тг2)/М2С]; Л

М г+ 0,5т-г2

Ма +тг

Скорость погружения яруса определяется формулой:

Линейная плотность хребтины с вооружением равна: т = М / 1хг, где 1хг — длина хребтины; М — суммарная масса хребтины с вооружением, которая определяется по формуле: М = тк1хг+п8кр(тр1р+ткг+н), здесь п¡у — количество крючков в секции; тк^хг, тр1р, ткг+н — массы соответственно хребтины, крючкового поводца, наживки с крючком (I — длина крючкового поводца, тк — линейная плотность хребтины; тр —

линейная плотность поводца). Длина хребтины равна 1хг = 21вк + (п^ -1 )1рр, где 1рр - расстояние между двумя соседними поводцами. Длина голых концов хребтины равна 1вк= = 1рр. Проекции веса в воде якоря и хребтины Равны: Qa = ()хг = к^т^, где кК, — коэффициенты веса в воде якоря и хребтины. Проекция от натяжения поводца и наживки с крючком, приходящихся на единицу длины хребтины, равна tp = гр —ур, где

чР =уЧа+а+я); г, +^+я).

хг хг

Здесь через Qp, Qh.+H обозначены вес в воде крючкового поводца и наживки с крючком, которые вычисляются по формулам: й =Ктр1р^, Qr+H=k^+Hrmkr+Hg, где кр, — коэффициенты веса в воде соответственно крючкового поводца и наживки с

dV _ Ма + т z

dt ~ (М 2+Mamz + 0,5т2z2)

т 2z(Ma + 0,5т z)

крючком. Проекции гидродинамических сил сопротивления якоря и хребтины обозначены как Яа, и определяются по формулам:

Яа = 0,5СаРГ%; ^ =

где р — плотность воды, Ба — характерная площадь якоря, Са, Ск — коэффициенты гидродинамических сил якоря и каната хребтины; dk — диаметр каната хребтины. Проекции гидродинамических сил крючкового поводца и наживки с крючком определяются по формулам: Щ = 0,5Срр¥28р;

=0,50^^%^ где С, коэффициенты гидродинамических сил крючкового поводца и наживки с крючком; Б , ^кг+н — характерная площадь крючкового по-водца и наживки с крючком.

Запишем уравнения (1), (2) в нормальной форме (форме Коши):

,ъж А л* + 0,5p(CaSa+Ckdkz + -^(CpSp+Ckr+HSkr+h)z (Ma+mz) l„ р р

+KMag + (kkwmk+^(Kmplp + mkr+H ))gz

dz — = ¥. dt &

Система (3) описывает погружение вертикального яруса на первом этапе при £ е (0,^).

Механика погружения яруса на втором этапе. На втором этапе происходит погружение глубоководного буя с начальной скоростью, равной скорости системы якорь-хребтина в конце первого этапа (рис. 1, II).

При исследовании погружения яруса на втором этапе будем учитывать присоединенную массу буя. Присоединенная масса оказывает влияние на движение тела только в том случае, когда она имеет тот же порядок величины, что и собственная масса тела (Лойцянский, 1978). Поэтому при исследовании движения системы якорь-хребтина присоединенная масса якоря и хребтины не учитывалась, так как якорь — стальной и

V2 +

его плотность значительно больше плотности воды, а плотность хребтины сравнима с плотностью воды, но в силу малости диаметра каната (присоединенная масса которого равна массе воды в объеме каната) в работе ею пренебрегали. Вследствие этого на этапах II и III учитывается присоединенная масса буя.

Присоединенная масса, будучи добавленной к массе буя, учитывает действие на него жидкости. Особенностью присоединенной массы является то, что она зависит не только от геометрии тела, но и от направления движения. Присоединенную массу /л погруженной части буя (сферы) определим из

формулы (Седов, 1973): в

¡j. = pr/Jcos2SsmSdS = —pr43(l-cos30). (4)

Через 0 обозначен переменный угол где z — текущая координата погружения буя, между осью z и радиусом буя гь, проведенно- равная глубине погружения буя; Сь — проек-го в точку касания буя с поверхностью воды. ция веса буя на ось z; V — скорость погруже-Глубина погружения буя находится из выра- ния системы якорь-хребтина-глубоководный жения: буй; — длина хребтины, Ба, — характер, „ ч , „ч ная площадь якоря и хребтины; о — плотЛ = гй(1-С08^), (О<0<я). (5) М л ,

Используя теорему об изменении ко- сил натяжения поводца, приходящихся на

личества движения механической системы единицу длины хребтины. якорь -хребтина-глубоководный буй, с учетом Выполняя дифференцирование уравприсоединенной массы буя составим вектор- нения (4), имеем: ное уравнение движения: с1[(М + =

= Е^>де М =Ма+Мхг+Мь; м — присое- ^ = 3(1-СО830)) =

диненная масса буя; ЛРк — сумма внешних сил Л Л 3

системы якорь-хребтина-глубоководный буй. ^

Проецируем векторное уравнение на =—рй\\ СОБ2 в—, (8)

вертикальную ось z, получим: ^ ^

(М + Ш) + (<//// лу = где аъ —диаметр буя; h — глубина погруже■■0.+0„+оь-яа-11зг-аяг. (6)

ния буя.

Ввиду того, что в начальный момент

Здесь да=КМа8;ахг=^тк1хгё;Сь=Мь.ё; погружения буй касается воды, глубина

погружения буя совпадает с его перемещением

Я = 0.5-С рГ2Б =0.5-С рГ&Б , (7) z, т.е. h =/■ С учетом выражения (8)

хг хгг& "хг> а аг& "а? V & //& \\

уравнение (6) примет вид:

Ш Ма+т1хг+Мь+ /и (КМа+к1тк1хг +Мь+п% {Ктр1р + ))* " "

-Ъ.5рУ\\Са5а + С^Л + < + + со«2 0)

Уравнение (9) является дифференци- Уравнение (10) имеет особые точки

альным уравнением погружения вертикаль- при 0 — 0 и в — ж, так как при этих значениях в

ного яруса на втором этапе при t е Для знаменатель дроби в (10) обращается в ноль.

решения уравнения (9) необходимо знать Механика погружения яруса на

угол в. Скорость изменения угла в третьем этапе. Используя теорему об

с16 с16 ¿к тт опре изменении количества движения для меделяется, как -=--. Из уравнения » ,

$ ¿¡Ь $ ханической системы якорь-хребтина-глу¿10 \\ боководный буй-буйлинь (рис. 1, III),

(5) получим — = . Дaлее, учитывaя, имеем: с1(Мс¥с)/Ж = ЪРк, где Мс — мас^ ь ^д ^ ^ са всей системы, равная Мс—Мл-ты2

что h = z и — = ¥, имеем: — =-;--(№ = Ма+т1хг+Мь+цУ, m — линейная плот^ ^ ность хребтины с вооружением; Ма Мъ —

или массы якоря и буя; ты — линейная плотность

с16 1 сЬ буйлиня; и — присоединенная масса буя,

— ---; 0<в<ж. (10) 2 (I ТГ

(к гь вт^ (к равная —Ус — скорость центра масс ВОПРОСЫ РЫБОЛОВСТВА том 16 №2 2015 243

системы якорь-хребтина-глубоководный буй-буйлинь; — сумма внешних сил системы. После дифференцирования векторное уравнение движения центра масс системы якорь-хребтина-глубоководный буй-буйлинь имеет вид:

ты {¿г / Ж)УС + МС(1УС / dt =

= +й+ +4

Проецируем это уравнение на ось z, получим:

с1(МсУс)/Л = Ще =>

=> {ск / + Мс^Ус / Л =

=0.+а,+0ь+0ы-Вш- (11)

где ба, 0,„, — проекции веса в воде якоря, хребтины, буя и буйлиня; ]1а,]1хг, Яь, Яы — проекции гидродинамических сил якоря, хребтины, буя и буйлиня; tp — проекция от натяжения поводца с крючками и наживкой, приходящихся на единицу длины хребтины.

Основные величины, входящие в уравнение (11), вычисляются по формулам:

dMc / dt = ты (dz / di) = mblV; zc = (Mz + 0,5mblz2 +(Ma + 0.5т1ж))/Mc; Vc = dzc / dt = V [1 ■-ты(MMz + 0,5mblz2 + N)/M2];

dV ¡dt = dV M2+M&ты2 + Q-5mw V -Nmbi ты(M -2Nmbi) y2. (12)

c dt (M + mblz)2 (M + mblzf &

N = UMa +0.5mlJ;Qa = kaMag- = *>/„; = kbMbg- Qhl = khJmblgz;

Ra=0,5CapSaV2;Rxr=0,5CkpSkV2;Rb=0,5CbpSbV2;Rbl=Cbl(pV2/2)db¡z,

где к&Ц, кkb, kbl — коэффициенты хребтины; V— скорость погружения ярувеса в воде якоря, каната хребтины, буя, са.

буйлиня; Sa, Sb — площади якоря, буя; db, Система уравнений (11), (2) с учетом

dbl — диаметры буя и буйлиня; / — длина (12) примет вид:

М + тыг

dt ./2,.A..,ní_2.2

M + Mmblz + 0,5m2blzA -{М-2Nmbl)ты

ты[(М -2Nmb¡)~(M + mblz)z]

(M + mblz)

-0,5 p{CaSa+Ckdkz + nskp{CpSp+Ckr+HSkr+H) + Cb -Adh +0,5 pCbldblz)}V2 + +g(KMa+kkwmklxr+nskp(k:mplp +k^Hmkr+H) + kbwMb+kbJmblz)

— = V. dt &

Система (13) описывает погружение вертикального яруса на третьем этапе при te(t2,t3).

В гидромеханике полное сопротивление воды движению тела выражается

формулой Ньютона: К = где с—

безразмерный коэффициент сопротивления; р — плотность воды; V — скорость; 5 — характерная площадь тела (как правило, это затененная площадь).

Коэффициент сопротивления является функцией, зависящей от физических свойств жидкости, формы и размеров тела, т.е. зависит от чисел Рейнольдса (Ле), с== / (Ле). Числа Рейнольдса определялись по формуле: Яе = с1 ■ у/$; здесь d — диаметр тела, V — скорость движения, — кинематическая вязкость жидкости (5 = 1,6-Ю"6). В работе зависимость коэффициентов сил сопротивления от числа Рейнольдса для шара или цилиндра аппроксимировалась формулой:

с^=к1+к2- 1и(К-е) + къ ■ (1п(Де)2). (14)

По эмпирическим данным (Седов, 1973) получены коэффициенты к^, к^, входящие в формулу (14) для шара и цилиндра.

РЕЗУЛЬТАТЫ И ОБСУЖДЕНИЕ

В работе выполнено исследование характеристик погружения вертикального яруса с использованием компьютерного эксперимента. Целью этого эксперимента было выявление влияния типа хребтины и чисел Рейнольдса на время погружения яруса.

Компьютерный эксперимент заключался в расчете с помощью специально разработанной программы «Определение времени погружения элементов вертикального яруса» на языке программной среды Ма1ЬСа^14. Решение задачи Коши для трех систем нелинейных дифференциальных уравнений — для системы (I) — с помощью уравнения (3), для системы (II) — с помощью уравнений (9), (10), для системы (III) — с помощью уравнения (13) — осуществлялось численным методом Рунге—Кутты. Глубина погружения яруса определялась уравнением (2).

Начальные условия задачи Коши для системы погружения вертикального яруса приведены в табл. 1.

В компьютерном эксперименте использовали стандартную хребтину (линейная плотность 0,076кг/м) из полиэстера диаметром 10 мм с рыбацким снаряжением и утяжеленную хребтину диаметром 9,5 мм из материала БПуегНе («А.Б. Fiskevegn», Норвегия) (Артюхин и др., 2008) со свинцовыми сердечником (линейная плотность 0,118 кг/м), состоящие из одной секции. Рыбацкое снаряжение хребтины включает 65 крючков с поводцами и наживкой, а также 24 крючка с поводцами и наживкой. Длина одной секции хребтины равна 1хг =100 м. Линейная плотность хребтины с рыбацким снаряжением приведена в табл. 2.

Характеристика элементов вертикального яруса, используемых в компьютерном эксперименте, приведены в табл. 3.

На рис. 2 приведены зависимости скорости погружения стандартной и утяТаблица 1. Параметры задачи Коши для системы погружения вертикального яруса на трех этапах

Этап Время (/) Скорость (у) Глубина погружения (г)

начальное конечное начальное конечное начальное конечное

I г 0 = о = г 1 V о = 0 Vk = V1 * 0 = 0 г=1 к хг 1

II ^ 0 = г 1 ¿к = г 2 V 0 = V Vk = V 2 2 0 = 21 2 к = ^Ъ = 2 2

III г 0 = г 2 ¿к = г 3 V 0 = V 2 Vk = V 3 * 0 = 2 2 + 21 2 к = 1Т = 2 3

Таблица 2. Линейная плотность хребтины с рыбацким снаряжением

Тип хребтины Число крючков Линейная плотность, кг/м

Стандартная 65 0,099

Утяжеленная 65 0,141

Стандартная 24 0,084

Утяжеленная 24 0,127

Таблица 3. Характеристика элементов вертикального яруса

Элемент яруса Коэффициент Материал Диаметр, м Длина, м Плотность, кг/м Масса, кг

веса в воде гидродинамический

гРУз 0,870 0,800 Сталь 0,1000 0,08 5,0

Глубоководный буй -5,247 0,450 Дюралюминий 0,2000 0,6870

Хребтина: — стандартная — утяжеленная 0,260 0,300 0,023 Полиэстер БПуегИе 0,0100 0,0095 100,00 100,00 0,0760 0,1180

Буйлинь 0,870 0,023 Полиэстер 0,0100 500,00 0.0700

Поводец 0,100 0,023 Капрон 0,0030 0,50 0,0056

Крючок 0,870 0,800 Сталь 0,0200 0,50 0,008

Наживка 0,020 0,210 Сельдь 0,3000 0,30 0,025

Время погружения, с

Рис. 2. Графики зависимости скорости погружения: 1, 2 — утяжеленная хребтина с 65 и 24 крючками соответственно; 3, 4 — стандартная хребтина с 24 и 65 крючками соответственно.

желенной хребтины, состоящей из 65 и 24 крючков на этапе I.

Время погружения стандартной и утяжеленной хребтины с промысловым вооружением на 10, 20, 100 м и всего вертикального яруса (хребтина — 100 м; буй — 0,2 м; буйлинь — 500 м) приведено в табл. 4.

Отношение времени погружения (—)

утяжеленной и стандартной хребтины для 65

Таблица 4. Время погружения стандартной и утяжеленной хребтины с промысловым снаряжением

Тип хребтины Число крючков Время погружения, с

хребтины на 10 м хребтины на 20 м хребтины на 100 м яруса

Стандартная 65 3,360 7,000 47,200 472,200

Утяжеленная 65 3,200 6,400 43,800 409,836

Отношение времени погружения утяжеленной и стандартной хребтины 0,952 0,914 0,928 0,868

Стандартная 24 3,210 6,600 42,900 455,362

Утяжеленная 24 3,200 6,667 39,650 392,099

Отношение времени погружения утяжеленной и стандартной хребтины 0,997 1,010 0,924 0,861

и 24 крючков указаны табл. 4. В экспери- На рис. 3 приведены графики зависименте для горизонтального яруса (Артюхин мостей скорости погружения вертикального

и др., 2008) это отношение составляло для яруса на трех этапах его погружения со станглубины 10 м — 0,58, 20 м — 0,56. дартной хребтиной с 65 крючками. Графики

» ^^^ ш

О 94,44 188,88 28332 377,76 47X20

Время погружения, с

Рис. 3. Графики зависимости скорости погружения вертикального яруса со стандартной хребтиной с буем диаметром d = 0,2 м от времени на всех этапах погружения: I — 100 , II — 0,2 , III — 500 м.

зависимости скорости от времени погружения с учетом и без учета зависимости от числа Рейнольдса совпадают, т.е. имеет место автомодельность по Рейнольдсу.

На рис. 4 показана зависимость скорости погружения яруса от времени с буем диаметром йъ = 0,2 м на втором этапе погружения с учетом и без учета зависимости С& от числа Рейнольдса.

На рис. 5 показана зависимость величины угла 0 от времени погружения для буя диаметром (1Ь— 0,2 м на втором этапе погружения яруса.

Погружение буя является частным случаем падения симметричного относительно оси Ог тела массы Мь в жидкость. На рис. 4 скорость буя вначале быстро падает вследствие его удара о воду, одним из факторов чего является то, что в момент касания с водой (¿0 = буй имеет начальную скорость V = 0).

Присоединенная масса влияет на картину погружения. На II и III этапе погружения она имеет один и тот же смысл, однако на каждом из этапов погружения яруса существуют ее особенности. На II этапе в случае погружении буя в жидкость присоединенная

I 1,58 155

Время погружения, с

Рис. 4. Графики зависимости У(1) скорости погружения яруса со стандартной хребтиной для буя диаметром 0,2 м из дюралюминия на II этапе погружения яруса: 1 — без учета зависимости от числа Рейнольдса, 2 — с учетом этой зависимости.

Рис. 5. График зависимости величины угла 0 от времени погружения для буя диаметром db = 0,2 м из дюралюминия на II этапе погружения яруса.

масса является переменной величиной и зависит от истории движения буя (формула (4)). На III этапе погружения яруса буй полностью погружен, поэтому она является

» » з

постоянной величиной, равной .

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В представленной работе приведена математическая модель погружения элементов вертикального яруса. Алгоритм решения модели сведен к решению задач Коши для систем нелинейных дифференциальных уравнений.

В результате проведенных исследований установлено, что утяжеленная хребтина погружается быстрее, что важно при постановке ярусов для защиты их от атаки птиц. В отношении времени погружения утяжеленной и стандартной хребтин для вертикального яруса в предложенной работе и в эксперименте (Артюхин и др., 2008) с горизонтальным ярусом есть корреляция.

Так как погружение ярусов в основном происходит в области автомодельности, то можно не учитывать зависимость гидродинамических коэффициентов от числа Рейнольдса.

Присоединенная масса глубоководного буя оказывает влияние на движение яруса, так как она имеет тот же порядок величины, что и собственная его масса. В работе на основе формулы Седова (1973) получено выражение (4) для определения присоединенной массы погружающегося буя.

Результаты данной работы могут быть использованы в расчетах параметров при постановке вертикальных ярусов.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Артюхин Ю. Б., Винников А. В., Терентьев Д. А. Испытания хребтины, утяжеленной свинцовым сердечником, на ярусном промысле в прикамчатских водах / /

Изв. ТИНРО. 2008. Т. 154. С. 276-294.

Бутенин Н. Б., Луни, Я.Л., Мер-кин Д. Р. Курс теоретической механики. М.: Наука, 1971. 462 с.

Габрюк В.И., Чернецов В. В., Бой-иов А. Н. Основы моделирования рыболовных систем. Владивосток: Изд-во Дальрыб-втуза, 2008. 560 с.

Кокорин Н. В. Лов рыбы ярусами.

М.: ВНИРО, 1994. 421 с.

Лойцянский Л. Г. Механика жидкости и газа. М.: Наука, 1978. 320 с.

Седов Л. И. Механика сплошной среды.Т. 2. М.: Наука, 1973. 584 с.

Сеславинский В.И., Аверков В.Н. Обоснование орудий лова для промысла лососей, альтернативных жаберным сетям //

Изв. ТИНРО. 2010. Т. 160. С. 282-297.

THE INVESTIGATION MECHANICAL A DIPPINF OF THE VERTICAL LONGLINES

© 2015 ^ L. A. Gabryuk

Sea State University of the name G. I. Neveliskogoy, Vladivostok, 690003

Is Worded statement of the problem «of the dipping of the vertical hook longlines». The deliver problem is solved with use the system speaker theorems of the variable mass. Designed software on the base of the Program ambience MathCad-14 for calculation of the vertical hook longlines on three stages he of the dipping. At modeling is used the Mainline, presenting tightrope with evenly portioned hooks, hook and bait. The Problem dares with provision for joined masses deep-water buoy. The Decision of the system of the source differential equations is received by means of the numerical methods. The Executed analysis to dependencies of time (velocity) of the dipping from type the dipping Mainline with provision for dependencies factor hydra dynamic of power from number Reynolds. The Installed influence of power inertia on shaping the picture of the motion. Got analytical data correlation with experimental studies. Keywords: vertical hook longlines, mainline, deep-water buoy, dipping, joined masses.